混凝土结构设计的步骤
1、确定楼盖型式、肋梁或是无梁，然后建计算简图；
2、计算楼面永久荷载、可变荷载和梁上线荷载等载常数；
3、预设板厚、梁截面尺寸、净跨尺寸等常数；
4、在计算软件里创建模型、输入各种形常数、载常数、赋以混凝土、钢筋等材料等级指标，选择安全等级、荷载分项系数等；
5、运行，得到计算结果后，核查不符合现行规范的构造要求，并进行调整得到最终结果；
6、得到结果有板、梁的承载能力，板、梁的挠度值和板的抗裂性能等；
7、当预设的形常数或所
混凝土结构设计应注意的问题
1. 混凝土结构的抗震等级选择错误。
2. 未明确底部加强区的层数或标高。
3. 底部带转换层的高层建筑结构，剪力墙底部加强部位取错。根据《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3—2002第10.2.4条：底部带转换层的高层建筑结构，其剪力墙底部加强部位的高度可去框支层加上框支层以上两层的高度及墙肢总高度的1/8二者的较大值。
4. 底部加强区，设置的约束边缘构件不符合《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3—2002第7.2.16条。（包括箍筋及Lc的长度）
5. 板顶负筋为Ф6@200，不符合《混凝土结构设计规范》GB50010——2002第10.1.7条。即：对于支承结构整体浇筑或嵌固在承重砌体墙体内的现浇混凝土板，应沿支撑周边配置上部构造钢筋，其直径不宜小于8mm，间距不宜大于200mm，并应符合下列规定：……
6. 大跨度的梁、板没又进行裂缝的计算。
7. 计算时，框-剪结构、框架-核心筒结构、框支剪力墙结构中框架柱的地震剪力应分别按《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3—2002第8.1.4、9.2.3、10.2.7条进行调整。
8. 墙体拉接筋的问题：拉接筋的间距不是分布筋的倍数。（包括抗震墙的约束边缘构件的λ/2区）。
9. ‘平法’绘图中，主梁在次梁作用处两边设的附加箍筋不在平面图中绘出，而在总说明中说明，施工单位根据什么确定主梁、次梁？施工时很容易设错或漏设。还有个别工程在主、次梁（或井字梁）交接处，两梁均设吊筋，设计人本身不能判断谁的集中力传给谁。
10. 以集中荷载为主时，框架梁设加密区、非加密区，往往导致非加密区箍筋不足。
11. 框架梁梁跨相差较大（大、小跨）时，应根据弯距包络图设计，有时小跨的负钢筋要通长设，这一点有的设计人重视不够。
12. 很多工程的楼梯绘图深度不能满足设计的要求。有的缺平面图，有的缺剖面图。个别楼梯净高不能满足规范的要求。
13. 钢筋的搭接长度不符合《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）根据纵向钢筋搭接接头面积百分率修正搭接长度的要求。
14. 钢筋混凝土结构构件中纵向受力钢筋的配筋率不满足《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）第9.5.1强条的要求。
15. 框架梁均未设箍筋加密区，不符合《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3—2002第6.3.2.5条。
16. 框支梁未设箍筋加密区，箍筋设置不符合《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3—2002第10.2.8.3条。
17. 钢筋的锚固长度未区分钢筋的种类，不符合《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002第9.3.1条。
18. 宽大于300mm（小于350mm）的框架梁在加密区往往不能满足箍筋肢距的要求。
箍筋肢距的要求见《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）第11.3.8条；《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2001）第6.3.5条；《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3—2002）第6.3.4.3条。即：箍筋加密区的箍筋肢距：一级抗震等级，不宜大于200mm和20倍箍筋直径的较大值，二、三级抗震等级不宜大于250mm和20倍箍筋直径的较大值，……当抗震等级为一~三级时，不满足抗震规范箍筋肢距的要求，可再加一根拉筋，变成3肢箍。
19. 抗震等级为特一、一、二级的框架结构，其纵向受力钢筋采用普通钢筋时，钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于1.25，且钢筋的屈服强度实测值与强度标准值的比值不应大于1.3，并应在设计文件中注明。
20. 高层建筑结构不应采用全部为短肢剪力墙的剪力墙结构。抗震设计时，筒体和一般剪力墙承受的第一振型底部地震倾覆力矩不宜小于结构总底部地震倾覆力矩的50%. 21. 个别结构构件的抗震等级的提高设计人重视不够，主要有：
A.抗震设计时，短肢剪力墙的抗震等级应比《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3—2002）表4.8.2规定的剪力墙的抗震等级提高一级。
B.部分框支剪力墙结构，当转换层的位置设置在3层及3层以上时，其框支柱、剪力墙底部加强部位的抗震等级应按《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3—2002）表 4.8.2和表4.8.3的规定提高一级。
C. 抗震设计时，带加强层高层建筑结构的加强层及其相邻层的框架柱和核心筒剪力墙的抗震等级应提高一级。
D.错层高层建筑，错层处的框架柱和剪力墙的抗震等级应提高一级。
E.联体高层建筑抗震设计时，连接体与连接体相邻的结构构件的抗震等级应提高一级。
以上提高原抗震等级为特一级则不再提高。
22. 基础梁采用平法标注时，没有基础梁的构造要求。
23. 井字梁布置过密，现浇板由于穿管、防火等原因无法减小板厚，造成板大部分配筋为构造配筋，不满足经济合理的要求。（例：2.6m双向井字梁，板厚为120mm）。
24. 个别工程的构件承载力不满足规范的要求。
25. 现浇板配筋的伸入板内长度不够。
26. 楼层的位移于平均位移的比值超过《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3—2002第4.3.5条的规定。
27. 框支剪力墙结构，转换层上、下结构侧向刚度不符合《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3—2002附录E的要求。
28. B级高度的高层建筑结构及复杂高层建筑结构应按《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3—2002第5.1.13条及第10.2.10条进行计算。即：
1） 应采用至少两个不同力学模型的三维空间分析软件进行整体内里位移计算；
2） 抗震计算时，宜考虑平扭藕联计算结构的扭转效应，振型数不应小于15，对多塔楼结构的振型数不应小于塔楼数的9倍，且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的90%；
3） 应采用弹性时程分析法进行补充计算；
4） 宜采用弹塑性静力或动力分析方法验算薄弱层弹塑性变形。
5） （10.2.10）转换层上部的竖向抗侧力构件（墙、柱）宜直接落在转换层的主结构上。当结构竖向布置复杂，框支主梁承托剪力墙并承托转换次梁及其上剪力墙时，应进行应力分析，按应力校核配筋，并加强配筋构造措施。B级高度框支剪力墙高层建筑的结构转换层，不宜采用框支主、次梁方案。
29. 框支梁压减力墙时的锚固不满足《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3—2002第10.2.9.5条。（此处的局压要计算）。
30. 连梁的宽度与墙厚不同，连梁的箍筋异常。（Ф40@150、Ф28@50等）
31. 现浇挑檐、雨罩等外露结构应按《混凝土结构设计规范》GB50010—2002第9.1.1条附注设置伸缩缝，即伸缩缝间距不宜大于12m. 32. 顶层楼板应按《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3—2002第4.5.5条进行设计。即：顶层楼板厚度不宜小于120mm，宜双层双向配筋。
33. 内折角梁，纵筋宜在受压区锚固，见《混凝土结构设计规范》GB50010—2002第10.2.14条。
34. 采用过期作废图集。
多层钢筋混凝土框架结构设计浅析？
随着经济的快速发展，人们生活居住条件有了全面的改善，楼房成为人们生活居住的主要场所，使人们的居住条件有了全面的改善与提高，楼房的质量与安全问题成为人们关注的焦点，楼房建筑所采用的技术主要是钢筋混凝土框架结构为主，不但能够保证楼房安全，更能强化品质，是目前应用最广泛的建筑结构形式，随着多年的经验积累，虽然有了一些成绩，但从结构设计、现场施工各环节中，还暴露出许多不尽如人意的问题。文章主要通过对楼房结构设计计算、混凝土构造措施等方面进行分析，全面提出钢筋混凝土框架结构设计需注意的问题。
一、多层钢筋混凝土框架结构设计的重要性
我国的改革开放促进了经济快速发展，随之而来的是物质的极大丰富与发展，从社会上看，人们对建筑量的需要不断增加，在满足了基本生活条件情况下，人们更多关注的是环境与品味，多层建筑能够满足人们多方面的生活需要，从设计理想上，多层建筑设计思路更新、结构更复杂，要想完成多层建筑结构，在施工技术上则需要使用钢筋混凝土框架结构，只有注重技术，才能够形成不同的结构创意，满足不同的设计思路，使设计思想得到良好呈现，这类技术也是目前应用最广泛的技术形式。钢筋混凝土框架结构适合多种结构要求，其基本构造主要由楼板、梁、柱及基础4种承重构件组成，由主梁、柱与基础构成平面框架，各平面框架再由连续梁连接起来而形成的空间结构体系。要想使建筑空间更加宽大，则需要合理设计建筑高度，保证层数，确保建筑内部空间足够大，毫中施工技术，能够从平面布置上更加灵活、可靠，建筑功能能够满足不同使用需要，只有全面保证设计科学合理，才能呈现精品工程，使建筑由结构设计概念转化成实际建筑物，为人们提供良好工作生活环境。
二、多层钢筋混凝土框架结构设计方法
1.正确选取重要的结构计算参数
结构设计好坏直接关系到建筑物质量与安全，进行结构计算的时候，要根据结构设计方案进行，根据事前设计好的简图，科学进行各种数据计算，使多层建筑达到一定的抗震烈度。
1.1 梁刚度放大系数
进行建筑结构设计计算所使用的软件模型有的形式，梁输入模型主要呈现矩形截面状态，这种模型并没有从根本上解决楼板T型截面引起刚度增大的问题，这就直接影响了计算结果，导致结构实际刚度高于计算所得出的刚度系数，计算所得到的地震剪力不够，毫中结构出现了不安定因素，埋下许多安全隐患，为了保证结构更加精准，符合实际需要，则需要在进行计算时把梁刚度做放大处理，使放大系数梁取2.0、边梁取1.5，只有这样，才能与实际施工情况相符，保证建筑物的安全可靠。
1.2 结构抗震等级
进行结构设计时，需要充分考虑到建筑物的抗震等级，通常，抗震设防烈度保持在6～8度时，需要上提一个度数，需要在符合本地区抗震设防烈度基础上进行提升，如果是9度，那么设计的时候，一定要符合比9度抗震设防更高的标准要求，只有这样，设计出来的建筑结构，才能满足当地地震要求，保证建筑物的稳定性。
1.3 设计基本地震加速度
地震加速度是设计时重点考虑的，主要根据抗震设防烈度标准而定，如果抗震设防烈度为7度时，基本地震加速度值则可以是0.1g和0.15g两种情形，如果抗震设防烈度为8度时，设计基本地震加速度值分别为0.2g和0.3g两种情形，计算的时候，不能混为一谈，要根据地震区划分不同，合理进行设计与选择，保证设计基本地震加速度值的精准，如果设计不准，则影响建筑物的稳定，存在使用安全隐患，当地震发生后，建筑物则不能承受震级重力。
1.4 结构周期折减系数
填充墙是框架结构的重要组成部分，是实实在在存在的结构形态，这就直接影响了结构实际刚度，导致计算刚度与实际计算不符，计算周期大于实际周期，最终使地震作用效应偏小，建筑结构就会不稳定。建筑的砌体填充墙计算时，周期折减系数需要按照填充墙材料和数量做好0.6～0.7数量的选择；如果砌体填充墙少或轻质砌块，则需要使用0.9数量；对那些没有边墙的纯框架结构计算，可以对周期设计不进行折减处理，保证设计结构与实际施工相符合。
2 多层框架结构设计要求
2.1 强剪弱弯剪力墙设计
要想全面避免剪切破坏现象，进一步提升抗震墙变形的基本能力，我们面对截面较长的抗震墙设计时，一定要合理利用好每一个方面，特别是洞口需要设置弱连梁，这样就会使墙体能够分成小开口墙、多肢墙或单肢墙的形态结构，确保每段墙高宽比大小2。为了保证实际效果，则需要在设计时对连梁刚度做好剪力墙刚度计算，使连梁能形成塑性铰而不发生脆性破坏的结构，保证连梁满足强剪弱弯基本数据要求，通过对连梁刚度折减确保抗弯能力降低。
2.2 ��柱弱梁节点设计
要想达到较强的抗震要求，使梁端塑形铰增强，确保柱端处于非弹性状态，对梁端截面抗弯能力来说，柱端截面抗弯能力增强幅度的多少，直接影响着强震柱端截面屈服后塑性转动能力，只有不形成“层侧移机构”现象，柱才不被压溃。验算时需重点对截面承载力进行计算，可以通过人为方式，把柱设计弯矩按强柱弱梁原则进行大一些的调整，确保柱配筋构造更加强大，保证梁端纵向受拉钢筋配筋减弱，从根本是避免出现地震屈服阶段不能形成塑性铰或塑性铰转移至立柱上的现象，设计的时候，需要保证节点构造让塑性铰向梁跨内移，形成强有力的拉力。
3 框架结构构造配筋
3.1 框架边柱柱顶配筋
多层建筑主要是框架结构，按照构造基本要求规范，需要使横梁上部钢筋伸入柱内，并且横梁下边也要有一部分，但柱角纵筋完全伸入梁内是根本做不到的，只有设计与施工完全符合，才能满足施工要求，这就需要相关设计人员深入实际，纠正不科学的设计方式。框架结构建筑水平荷载对结构倾覆力矩及由此在竖向构件中所引起的轴力要求非常具体，水平荷载需要良好把握，控制好结构设计。框架顶层对风荷载要求系数高，屋面结构荷重会通过重力传给边柱轴向总力比楼层边柱总力要小，导致柱顶大偏心的现象，顶层边柱节点轴向力对截面重心偏心距大于0.5倍的柱截面高度。
3.2 框架外挑梁配筋
按施工环境影响，使用功能要求，工程常在框架梁端设计挑梁，框架梁荷载与外挑梁实际荷载值不一样，存在一定的差异性，框架梁与外挑梁断面尺寸会有变化，一些设计人员绘图的时候，会把框架梁上某些主筋向外挑梁延伸，虽然画出来简单，但在实际施工时主筋根本无法伸进挑梁之内，当钢筋截断成型后，导致进度缓慢。对柱的内力和配筋进行计算的时候，如果设计不合理，有可能导致水平荷载作用承载力不到位，为后期使用埋下安全隐患。
3.3 框架梁柱箍筋配置
建筑标准中已经明确了抗震等级框架梁、柱箍筋加密区标准，特别是对最小箍筋直径和最大箍筋间距做了明确要求，文件中规定，工程常取梁、柱箍筋加密区最大间距保持在100mm，非加密区箍筋最大间距保持在200mm。
三、结束语
建筑造型和建筑功能多样化，满足着人们的工作与生活需要，只有全面掌握设计的难点、重点，才能不断解决施工问题，保证设计与实际施工相符合，建设出精品工程。
相信经过以上的介绍，大家对多层钢筋混凝土框架结构设计浅析也是有了一定的认识。欢迎登陆中达咨询，查询更多相关信息。
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钢筋混凝土多层框架结构设计的探讨？
本文阐述了钢筋混凝土多层框架结构设计，对目前存在的问题作了一定的探讨并指出发展方向。
根据笔者在十多年的结构设计计算中遇到的有关问题及相关设计经验,笔者认为,在钢筋混凝土多层框架结构房屋结构设计中以下几个方面的问题,应引起广大设计工作者的注意。
1 基础抗震承载力验算及独立基础设计荷载取值问题
钢筋混凝土多层框架房屋层数较低(一般在六层以下)时多采用柱下独立基础,根据《建筑抗震设计规范》(GB50011 - 2001)第4. 2. 1条指出,当地基主要受力层范围内不存在软弱粘性土层时,不超过8层且高度在25m以下的一般民用框架房屋或基础荷载相当的多层框架厂房,可不必进行天然地基和基础的抗震承载力验算。但这些房屋在基础设计时应考虑风荷载的影响。因此,在钢筋混凝土多层框架房屋的整体计算分析中,必须输入风荷载,不能因为在地震区高层建筑以外的一般建筑风荷载不起控制作用就不输入。另一种情况是,在设计独立基础时,作用在基础顶面上的外荷载(柱脚内力设计值)只取轴力设计值和弯矩设计值,无剪力设计值,或者甚至只取轴力设计值。以上两种情况都会导致基础设计尺寸偏小,配筋偏少,影响基础本身和上部结构的安全。
2 框架计算简图应合理
无地下室的钢筋混凝土多层框架房屋,独立基础埋置较深,在- 0. 05m左右设有基础拉梁时,应将基础拉梁按层1输入。以某学生宿舍楼为例,该项目为3层钢筋混凝土框架结构,丙类建筑,建筑场地为Ⅱ类;层高3. 3m,基础埋深4. 0m,基础高度0. 8m,室内外高差0. 45m。根据《建筑抗震设计规范》第6. 1. 2条,在7度地震区该工程框架结构的抗震等级为三级。设计者按3 层框架房屋计算, 首层层高取3.35m,即假定框架房屋嵌固在- 0. 05m处的基础拉梁顶面;基础拉梁的断面和配筋按构造设计;基础按中心受压计算。显然,选取这样的计算简图是不妥当的。因为,第一,按构造设计的拉梁无法平衡柱脚弯矩;第二,根据《混凝土结构设计规范》( GB50010 -2002)第7. 3. 11条规定,框架结构底柱的高度应取基础顶面至首层楼盖顶面的高度。
根据工程设计经验,这样的框架结构宜按4层进行整体分析计算,即将基础拉梁层按层1输入,拉梁上如作用有荷载,应将荷载一并输入。这样,计算剪力的首层层高应为H1 = 4- 0. 8 - 0. 05 = 3. 15m,层2层高为3. 35m,层3、4层高为3. 3m。根据《建筑抗震设计规范》第6. 2. 3条,框架柱底层柱脚弯矩设计值应乘以增大系数1. 15。当设拉梁层时,一般情况下,要比较底层柱的配筋是由基础顶面处的截面控制还是由基础拉梁顶面处的截面控制。考虑到地基土的约束作用,对这样的计算简图,在电算程序总信息输入中,可填写地下室层数为1,并复算一次,按两次计算结果的包络图进行框架结构底层柱的配筋设计。
3 基础拉梁层的计算模型应符合实际情况
基础拉梁层无楼板,用TAT或SATWE等电算程序进行框架整体计算时,楼板厚度应取零,并定义弹性节点,应用总刚分析方法进行分析计算。有时虽然楼板厚度取零,也定义弹性节点,但未采用总刚分析,程序分析时自动按刚性楼面假定进行计算,与实际情况不符。房屋平面不规则时,要特别注意这一点。
4 基础拉梁设计应适当
多层框架房屋基础埋深值大时,为了减小底层柱的计算长度和底层的位移,可以在±0. 000以下适当位置设置基础拉梁,但不宜按构造要求设置,宜按框架梁进行设计,并按规范规定设置箍筋加密区。但就抗震而言,应采用短柱基础方案。一般说来,当独立基础埋置不深,或者虽然埋置较深但采用了短柱基础时,由于地基不良或柱子荷载差别较大,或根据抗震要求,可沿两个主轴方向设置构造基础拉梁。基础拉梁截面宽度可取柱中心距的1 /20～1 /30,高度可取柱中心距的1 /12～1 /18。构造基础拉梁的截面可取上述限值范围的下限,纵向受力钢筋可取所连接柱子的最大轴力设计值的10%作为拉力或压力来计算,当为构造配筋,除满足最小配筋率外,也不得小于上下各2Φ14,箍筋不得小于¢8@200。当拉梁上作用有填充墙或楼梯柱等传来的荷载时,拉梁截面应适当加大,算出的配筋应和上述构造配筋叠加。基础构造拉梁顶标高通常与基础高或短柱顶标高相同。在这种情况下,基础可按偏心受压基础设计。当框架底层层高不大或者基础埋置不深时,有时要把基础拉梁设计得比较强大,以便用拉梁来平衡柱底弯矩。这时,拉梁正弯矩钢筋应全跨拉通,负弯矩钢筋至少应1 /2拉通。拉梁正负弯矩钢筋在框架柱内的锚固、拉梁箍筋的加密及有关抗震构造要求与上部框架梁完全相同。此时拉梁宜设置在基础顶部,不宜设置在基础顶面之上,基础则可按中心受压设计。
5 框架结构应注意带楼梯、电梯的小井筒的设计
多层框架结构应尽量避免设置钢筋混凝土楼梯、电梯小井筒。因为钢筋混凝土井筒的存在会吸收较大的地震剪力,相应地减少框架结构所承担的地震剪力,而且井筒下的基础设计也比较困难,故在设计过程中这些井筒多采用构造柱夹砌体材料做填充墙形成隔墙。当必须设计为钢筋混凝土井筒时,井筒墙壁厚度应当减薄,并通过开竖缝、开结构洞等办法进行刚度弱化;配筋也只宜配置少量单排钢筋,以减小井筒的作用。设计计算时,除按框架确定抗震等级并计算外,还应按带井筒的框架(当平面不规则时,宜考虑耦联)复核,并加强与井筒墙体相连的柱子的配筋。
6 结构计算中几个重要参数的合理选取
为了分析判断计算机计算结果是否合理,结构设计计算时,除了有合理的结构方案、正确的结构计算简图外,正确填写抗震设防烈度和场地类别,合理选取电算程序总信息中的其他各项参数也是十分重要的。现以空间有限元分析与设计程序SATWE为例,结合结构设计计算过程中发现的问题,来说明有关参数如何合理选取。⑴结构的抗震等级的确定在工程设计中,多数房屋建筑按其抗震设防分类属于丙类建筑,如民用住宅、办公楼及一般工业建筑等等,其抗震等级可根据烈度、结构类型和房屋的高度按《建筑抗震设计规范》表6. 1. 2确定。而电讯、交通、能源、消防和医疗等类建筑以及大型体育场馆、大型零售商场等公共建筑,首先,应当根据《建筑抗震设防分类标准》(GB50223 - 95)确定其中哪些建筑属于乙类建筑(可能还有甲类建筑,本文不涉及)。乙、丙类建筑,地震作用均按本地区抗震设防烈度计算。对于乙类建筑,一般情况下,当抗震设防烈度为6～8度时,抗震措施应符合本地区抗震设防烈度提高一度的要求。⑵合理确定地震力的振型组合数地震力的振型组合数,对多层建筑,当不考扭转耦联计算时,至少应取3;当振型数多于3时,宜取3的倍数,但不应多于层数;当房屋层数≤2时,振型数可取层数。对于不规则的结构,当考虑扭转耦联时,对多层建筑,振型数应取≥9;结构层数较多或结构刚度突变较大,振型数应多取,如结构有转换层、顶部有小塔楼、多塔结构等,振型数应取≥12 或更多,但不能多于房屋层数的3倍;只有当定义弹性楼板,且采用总刚分析,必要时,振型数才可以取的更多。《建筑抗震设计规范》指出,合适的振型个数一般可以取振型参与质量达到总质量的90%所需的振型数。SAT2WE等电算程序已有这种功能,可以很方便地输出这种参与质量的比值。有些设计人员不大重视电算程序使用手册的应用,选取振型数时比较随意,这是需要应当改进的。此外,由耦联计算的地震剪力通常小于非耦联计算,仅当结构存在明显扭转时才采用耦联计算,但非耦联计算往往是不可缺少的。⑶结构周期折减系数的确定框架结构及框架- 抗震墙等结构,由于填充墙的存在,使结构的实际刚度大于计算刚度,计算周期大于实际周期,因此,算出的地震剪力偏小,使结构偏于不安全,因而对结构的计算周期进行折减是必要的,但对框架结构的计算周期不折减或折减系数取得过大也是不妥当的。对框架结构,采用砌体填充墙时,周期折减系数可取0. 6～0. 7;砌体填充墙较少或采用轻质砌块时,可取0. 7～0. 8;完全采用轻质墙体板材时,可取0.9。只有无墙的纯框架,计算周期才可以不折减。
7、结语
钢筋混凝土框架结构是我国大量存在的建筑结构形式之一，钢筋混凝土框架结构的柱端与节点的破坏较为严重，其抗震设计中必须满足“强柱弱梁”、“强剪弱弯”、“强节点”、“强底层柱底”等延性设计原则和有关规定。在多层及高层钢筋混凝土房屋抗震设计的实践中，由于设计人员对规范的理解和掌握尺度上，以及因地因人在结构选型、布置以及计算方法上相互差异较多而对设计产生较多的争议，抗震设计方法值得深入研究。
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